Как рассчитывается отстойная аппаратура

Расчет отстойной аппаратуры

Технологический расчет отстойной аппаратуры заключается в определении пропускной способности отстойника или его размеров.

Обводненность нефти на выходе из отстойника определяют по содержанию мелких капель воды, время осаждения которых больше времени осевого перемещения разделяемой эмульсии в отстойнике.

Допустим, что распределение капель воды в нефти после заполнения отстойника равномерно. Следовательно, обводненность эмульсии в любом его сечении одинакова и равна исходной обводненности В.

Зависимость суммарного объема воды от относительного размера капель воды в эмульсии хорошо аппроксимируется уравнением:

(1)

где V_B – объем воды в эмульсии;

d_max— максимальный диаметр капель воды в эмульсии;

V_Bi – объем воды в каплях, размеры которых меньше или равны d_i:

(2)

По определению обводненность эмульсии есть отношение

% (3)

(4)

Аналогично для обводненности в слое эмульсии:

(5)

Подставляя V_B и V_Bi в (1), получим следующее равенство:

(6)

(7)

Подставляя (7) в выражение (см (4.50) в лекциях):

(8)

и преобразовывая, имеем:

(9)

Таким образом, по (9), в отличие от (8), определяют относительную скорость осаждения капель воды в слое эмульсии с обводненностью В_i, которая меньше начальной обводненности эмульсии В вследствие опережающего движения капель размером больше d_i. Следовательно, по (9) можно рассчитать спектр скоростей стесненного осаждения капель воды с учетом изменения обводненности эмульсии по высоте отстойника.

На момент времени t после начала гравитационного расслоения эмульсии нижняя граница слоя эмульсии, содержащей капли размером d_i и меньше, h_i, может быть найдена по формуле:

(10)

где w_{од i} – скорость стесненного оседания капель воды диаметром d_i.

Необходимая длина зоны отстоя эмульсии при непрерывной подаче эмульсии в отстойник определяется:

допустимым остаточным содержанием воды в эмульсии;

горизонтальной составляющей скорости движения эмульсии;

скоростью расслоения эмульсии.

Из-за перехода части воды из эмульсии в водную фазу через поверхность раздела фаз вода-нефть, горизонтальная скорость перемещения эмульсии непрерывно уменьшается, поэтому:

(11)

где l – длина зоны отстоя эмульсии, м;

w_Г – горизонтальная скорость движения эмульсии на входе в отстойник, м/с;

Время пребывания эмульсии в отстойнике может быть определено как отношение:

(12)

где h – высота слоя водонефтяной эмульсии на входе в отстойник;

t_i – время оседания частиц диаметром d_i, т.е. время прохождения их через слой эмульсии высотой h.

Подставляя (12) в (11) с учетом (9), получаем:

(13)

где m_С – вязкость среды, Па×с;

d_i – минимальный диаметр капель воды, которые будут осаждаться в отстойнике, м;

r_В, r_Н – плотности воды и нефти, соответственно, кг/м 3 ;

l_i – длина зоны отстоя капель воды диаметром d_i.

Источник

Отстойная аппаратура

Проблема создания высокопроизводительной отстойной ап­паратуры в последние годы стала одной из наиболее актуальных. Вы­сокие темпы увеличения объемов добычи и подготовки нефти, ее концентрация в огромных количествах на центральных сборных пунктах потребовали создания отстойных аппаратов высокой произ­водительности. Применение отстойной аппаратуры с прежними тех­нологическими характеристиками неизбежно приводит к созданию дорогостоящих и металлоемких промышленных комплексов, отчуж­дению под технологические площадки больших земельных участков, использованию значительного числа контрольной, регулирующей аппаратуры и запорных устройств, усложнению обслуживания и т.д.

Совершенствование конструкции отстойных аппаратов до недавнего времени развивалось в двух направлениях:

— улучшение гидродинамики потока внутри аппаратов для более полного использования их полезного объема (распределитель­ные устройства, отстойники и т.д.) рис.7.20;

— интенсификация процессов коалесценции глобул пластовой воды и отделения ее от нефти (перегородки, изменяющие направле­ние потока, ввод эмульсии под слой воды, применение электрическо­го поля, вибровоздействия на граничный слой и т.д.) см. рис. 7.20.

Рис. 7.20. Принципиальные схемы отстойных аппаратов различного типа: а – с перфорированной решеткой; б – с нижним распределенным вводом под слой дренажной воды и верхним распределенным отводом нефти; в – с секционным каплеобразователем, нижним распределенным вводом эмульсии и верхним распределенным отводом нефти; г – вертикальный с секционным каплеобразователем и нижним распределенным вводом эмульсии под слой дренажной воды; д – с торцевыми распределительными устройствами для ввода эмульсин и отвода нефти; е – с переливной перегородкой и промывкой нефти в слое дренажной воды

, (7.17)

При h = 0 формула принимает вид:

. (7.18)

Из формулы (7.18) видно, что производительность отстойника зависит от размеров глобул пластовой воды во второй степени. Так увеличение размеров капель только в 3,3 раза приведет к повышению производительности отстойников в 10 раз. Другие же параметры влияют на производительность отстойников линейно. Отсюда следу­ет, что для увеличения производительности отстойных аппаратов по­следние должны быть снабжены устройствами, способными укруп­нять капли еще до того как эмульсия попадает в зону отстоя. Этому должно предшествовать завершение массообменных процес­сов по доведению реагента до каждой глобулы пластовой воды и раз­рушению на них бронирующих оболочек. При увеличении размеров капель до 0,1 мм и более скорость осаждения возрастает, режим оса­ждения становится турбулентным и производительность отстойника определяется формулой (7.19)

. (7.19)

Анализ формул (7.18) и (7.19), а также их сопоставление пока­зывает, что Q_т на два порядка больше Q_л. Следовательно, теоретиче­ски производительность отстойных аппаратов при условии предвари­тельного укрупнения капель может быть повышена в 100 раз. Если учесть ряд факторов, ограничивающих возможность увеличения про­изводительности отстойных аппаратов до этого уровня в практиче­ских условиях, то возможная загрузка аппаратов оказывается в 10 раз выше достигнутой. Для этого необходимо:

— осуществлять предварительное укрупнение капель эмульсии до их введения в зону отстоя или расслоение эмульсии;

— обеспечивать верхний торцевой ввод жидкости по сечению аппарата, а также равномерный отбор жидкости;

— поддерживать низкий уровень водяной подушки или прак­тически исключать ее;

— исключать из отстойной зоны аппарата операцию «промыв­ки» эмульсии через слой дренажной воды.

Устройствами, которые позволяют увеличить размер капель перед поступлением эмульсии на отстой, могут быть трубчатые и объемные каплеобразователи гидродинамического типа. Трубчатые каплеобразователи уже получили широкое распространение на ме­сторождениях, объемные находятся на стадии разработки. Их приме­нение позволило в отдельных случаях повысить производительность отстойных аппаратов объемом 200 м 3 до 4,05 млн.т/год (Бирючевская ТХУ объединения Татнефть).

При сохранении производительности без изменения исполь­зование каплеобразователей позволяет улучшить качество нефти в 5-10 раз.

Применявшаяся ранее промывка эмульсии через водный слой при обработке неразрушенной эмульсии, безусловно, играла поло­жительную роль, так как способствовала снижению прочности бро­нирующих оболочек на каплях пластовой воды и переходу значи­тельного их числа в объем дренажных вод. При осуществлении про­цесса разрушения эмульсии и коалесценции капель в каплеобразователях необходимость в промывке отпадает, а ее исключение позволя­ет повысить производительность отстойников, так как при этом ста­новится невозможным вынос части капель восходящим потоком неф­ти.

Производительность отстойников прямоугольного сечения при условии движения жидкости перпендикулярно направлению си­лы тяжести (торцевой ввод) определяется равенством:

,

Максимальная производительность отстойника с нижним вводом определяется равенством скоростей восходящего потока и осаждения капель в зоне границы раздела фаз нефть-вода, размер ко­торых учитывается при расчете

Однако , отсюда , следовательно

.

Соотношение Q’/Q» дает выражение

,

откуда следует, что производительность отстойников с торцевым распределенным в плане вводом в реальных условиях может быть в два раза выше производительности отстойника с нижним распределен­ным вводом, работающего с водяной подушкой, поскольку . Промышленные испытания показали, что производительность отстойного аппарата с каплеобразователем и торцевым распределен­ным в плане вводом может быть доведена до 9 млн.м 3 /год (рис.7.21).

Выбор объемных отстойных аппаратов

Производительность отстойной аппаратуры промысловых и заводских установок подготовки нефти определяется степенью дис­персности капель воды, вязкостью нефти и другими параметрами, влияющими на скорость расслоения водонефтяных эмульсий. Ре­шающее влияние на увеличение производительности отстойных ап­паратов при прочих равных условиях оказывают технологические приемы, направленные на степень укрупнения капель пластовой воды перед отстоем эмульсии. При осаждении большого числа капель ско­рость стесненного падения w определяется не только параметрами, входящими в выражение закона Стокса, но и соотношением объемов фаз эмульсии. На основе экспериментальных исследований стесненного осаждения предложена учитывающая этот фактор эмпи­рическая зависимость, которая после некоторых преобразований мо­жет быть представлена следующим образом:

, (7.20)

Порядок расчета числа аппаратов для ступени обезвоживания по номограмме рис. 7.22, задаваясь размером капель на выходе из каплеобразователя и вязкостью нефти, определяют точку пересече­ния перпендикуляра, восстановленного от значения m_н с кривой для заданного диаметра капель (точка I). Проводя от полученной точки вправо горизонталь до кривой, соответствующей выбранному объему отстойного аппарата, получаем точку II. Перпендикуляр из этой точ­ки на ось Q дает величину производительности отстойника выбран­ного объема Q_пр.

Поправка на стесненные условия осаждения К_ст, учитывающая обводненность поступающего в отстойники сырья, берется на вспомо­гательном графике Г номограммы рис. 7.22. Окончательно произво­дительность определяется как

.

Необходимый тип отстойника выбирают, исходя из произво­дительности аппаратов, размеров площади для их установки и других факторов. Число отстойников определяют по формуле

.

Порядок расчета отстойных аппаратов для ступени обессоливания такой же, как и для ступени обезвоживания. При этом учиты­ваются размеры капель, которые могут существовать в потоке на вы­ходе из секции ступени обессоливания. Для обеих ступеней предпо­лагается использование одного резервного отстойника, обвязка кото­рого позволяет подключить его при необходимости как к ступени обезвоживания, так и к ступени обессоливания.

.

При получим отсюда следует, что . Другими словами, один аппарат радиусом R может быть заменен батареей труб малого диаметра такой же длины при условии, что сумма радиусов этих труб будет равна величине радиуса большого отстойника. Это открывает путь к созданию малогабарит­ных, транспортабельных и неметаллоемких отстойных аппаратов. Естественно, что увеличение производительности отстойных аппара­тов связано с необходимостью изменения гидродинамического ре­жима потока и возрастанием скорости движения жидкости в них вплоть до значений, характеризующих турбулентный поток. Факто­ром, ограничивающим производительность отстойных аппаратов с правильно выбранными гидродинамическими характеристиками, яв­ляется величина поперечных пульсационных составляющих скоро­сти, действующих против сил гравитации.

Длина отстойного аппарата, на которой может быть завершен процесс расслоения эмульсии при ламинарном режиме движения, определяется выражением

,

Для осаждения капель на дно трубчатого отстойника из пото­ка, движущегося в турбулентном режиме, необходимая длина аппа­рата определяется выражением

На рис. 7.24. представлена зависимость длины аппаратов раз­личного диаметра от размера капель воды, необходимой для расслоения турбулентного потока эмульсии, характеризуемого числом Рейнольдса 10000 при вязкости нефти 0,044 П.

Расчеты показали, что блочный трубчатый комплекс, вклю­чающий двухсекционный каплеобразователь и отстойник с расшири­телем производительностью 1 млн.т/год весит 25 т. Серийные от­стойные аппараты, работающие в аналогичных условиях с такой же суммарной производительностью, весят 144 т, т.е. в 5 раз больше. Экономия внедрения одного трубчатого отстойника с каплеобразователем (при производительности 1 млн.т/год) очень велика.

Увеличение производительности существующей отстойной аппаратуры может быть достигнуто также путем использования пре­имуществ, присущих как объемным, так и трубчатым отстойником (рис.7.25.). К преимуществам объемных аппаратов следует отнести возможность их использования одновременно в качестве распредели­тельного устройства и каплеобразователя, а также расслаивающей емкости, пригодной для отбора нефти и воды в больших количествах. Качество воды в этом случае таково, что нередко ее можно закачи­вать в пласт без дополнительной очистки. Преимущества трубчатых аппаратов обусловлены их низкой металлоемкостью, простотой мон­тажа, удобством обслуживания. Создание комбинированных аппара­тов предусматривает совместный монтаж трубчатых и объемных элементов в такой комбинации, которая отвечает поставленным тех­нологическим задачам. Например, несколько трубчатых отстойников с каплеобразователями могут быть сблокированы с одним отстойни­ком большого объема и включены в него как в разделительную ем­кость.

Для решения этой проблемы целесообразно использо­вать в качестве аппаратов предварительного сброса воды часть или всю отстойную аппаратуру первой ступени обессоливающих устано­вок, снабженную каплеобразователями.

В последнем случае должно быть достигнуто достаточно глубокое обезвоживание нефти, позво­ляющее осуществить ее обессоливание на последующих ступенях. При этом транспортирование эмульсии с промысла осуществляется по схеме, предусматривающей ее перекачку непосредственно на ус­тановку, минуя резервуары предварительного сброса. Имеющаяся отстойная аппаратура и дренажная система установок в этом случае должны быть пригодны для сброса всего объема воды, поступающей на узел с нефтью. Узел предварительного сброса воды в этом случае из набора промыслового оборудования исключается.

В целом перспективы увеличения производительности от­стойных аппаратов, создания на этой основе блочного малогабарит­ного оборудования для подготовки нефти и воды высокой производитель­ности и низкой металлоемкости, а также получение чистых дренаж­ных вод непосредственно из технологических аппаратов подготовки нефти связаны с соблюдением следующих технологических принци­пов:

— укрупнение капель пластовой воды, вплоть до расслоения потока на нефть и воду в процессе продвижения эмульсии от скважин до отстойной аппаратуры и использование для этих целей промысло­вых систем сбора и встроенных каплеобразователей;

— снижение турбулентности потока по направлению движения эмульсии к отстойной аппаратуре;

— осуществление торцевого распределенного в плане ввода и отбора нефти в отстойных аппаратах;

— обвязка отстойной аппаратуры по схеме возврата дренаж­ных вод в головную часть процесса для первичной очистки и деэмульсации нефти и ее эксплуатация в режиме оптимального контро­ля.

Источник

Отстойная аппаратура

Проблема создания высокопроизводительной отстойной ап­паратуры в последние годы стала одной из наиболее актуальных. Вы­сокие темпы увеличения объемов добычи и подготовки нефти, ее концентрация в огромных количествах на центральных сборных пунктах потребовали создания отстойных аппаратов высокой произ­водительности. Применение отстойной аппаратуры с прежними тех­нологическими характеристиками неизбежно приводит к созданию дорогостоящих и металлоемких промышленных комплексов, отчуж­дению под технологические площадки больших земельных участков, использованию значительного числа контрольной, регулирующей аппаратуры и запорных устройств, усложнению обслуживания и т.д.

Совершенствование конструкции отстойных аппаратов до недавнего времени развивалось в двух направлениях:

— улучшение гидродинамики потока внутри аппаратов для более полного использования их полезного объема (распределитель­ные устройства, отстойники и т.д.) рис.7.20;

— интенсификация процессов коалесценции глобул пластовой воды и отделения ее от нефти (перегородки, изменяющие направле­ние потока, ввод эмульсии под слой воды, применение электрическо­го поля, вибровоздействия на граничный слой и т.д.) см. рис. 7.20.

Рис. 7.20. Принципиальные схемы отстойных аппаратов различного типа: а – с перфорированной решеткой; б – с нижним распределенным вводом под слой дренажной воды и верхним распределенным отводом нефти; в – с секционным каплеобразователем, нижним распределенным вводом эмульсии и верхним распределенным отводом нефти; г – вертикальный с секционным каплеобразователем и нижним распределенным вводом эмульсии под слой дренажной воды; д – с торцевыми распределительными устройствами для ввода эмульсин и отвода нефти; е – с переливной перегородкой и промывкой нефти в слое дренажной воды

, (7.17)

При h = 0 формула принимает вид:

. (7.18)

Из формулы (7.18) видно, что производительность отстойника зависит от размеров глобул пластовой воды во второй степени. Так увеличение размеров капель только в 3,3 раза приведет к повышению производительности отстойников в 10 раз. Другие же параметры влияют на производительность отстойников линейно. Отсюда следу­ет, что для увеличения производительности отстойных аппаратов по­следние должны быть снабжены устройствами, способными укруп­нять капли еще до того как эмульсия попадает в зону отстоя. Этому должно предшествовать завершение массообменных процес­сов по доведению реагента до каждой глобулы пластовой воды и раз­рушению на них бронирующих оболочек. При увеличении размеров капель до 0,1 мм и более скорость осаждения возрастает, режим оса­ждения становится турбулентным и производительность отстойника определяется формулой (7.19)

. (7.19)

Анализ формул (7.18) и (7.19), а также их сопоставление пока­зывает, что Q_т на два порядка больше Q_л. Следовательно, теоретиче­ски производительность отстойных аппаратов при условии предвари­тельного укрупнения капель может быть повышена в 100 раз. Если учесть ряд факторов, ограничивающих возможность увеличения про­изводительности отстойных аппаратов до этого уровня в практиче­ских условиях, то возможная загрузка аппаратов оказывается в 10 раз выше достигнутой. Для этого необходимо:

— осуществлять предварительное укрупнение капель эмульсии до их введения в зону отстоя или расслоение эмульсии;

— обеспечивать верхний торцевой ввод жидкости по сечению аппарата, а также равномерный отбор жидкости;

— поддерживать низкий уровень водяной подушки или прак­тически исключать ее;

— исключать из отстойной зоны аппарата операцию «промыв­ки» эмульсии через слой дренажной воды.

Устройствами, которые позволяют увеличить размер капель перед поступлением эмульсии на отстой, могут быть трубчатые и объемные каплеобразователи гидродинамического типа. Трубчатые каплеобразователи уже получили широкое распространение на ме­сторождениях, объемные находятся на стадии разработки. Их приме­нение позволило в отдельных случаях повысить производительность отстойных аппаратов объемом 200 м 3 до 4,05 млн.т/год (Бирючевская ТХУ объединения Татнефть).

При сохранении производительности без изменения исполь­зование каплеобразователей позволяет улучшить качество нефти в 5-10 раз.

Применявшаяся ранее промывка эмульсии через водный слой при обработке неразрушенной эмульсии, безусловно, играла поло­жительную роль, так как способствовала снижению прочности бро­нирующих оболочек на каплях пластовой воды и переходу значи­тельного их числа в объем дренажных вод. При осуществлении про­цесса разрушения эмульсии и коалесценции капель в каплеобразователях необходимость в промывке отпадает, а ее исключение позволя­ет повысить производительность отстойников, так как при этом ста­новится невозможным вынос части капель восходящим потоком неф­ти.

Производительность отстойников прямоугольного сечения при условии движения жидкости перпендикулярно направлению си­лы тяжести (торцевой ввод) определяется равенством:

,

Максимальная производительность отстойника с нижним вводом определяется равенством скоростей восходящего потока и осаждения капель в зоне границы раздела фаз нефть-вода, размер ко­торых учитывается при расчете

Однако , отсюда , следовательно

.

Соотношение Q’/Q» дает выражение

,

откуда следует, что производительность отстойников с торцевым распределенным в плане вводом в реальных условиях может быть в два раза выше производительности отстойника с нижним распределен­ным вводом, работающего с водяной подушкой, поскольку . Промышленные испытания показали, что производительность отстойного аппарата с каплеобразователем и торцевым распределен­ным в плане вводом может быть доведена до 9 млн.м 3 /год (рис.7.21).

Выбор объемных отстойных аппаратов

Производительность отстойной аппаратуры промысловых и заводских установок подготовки нефти определяется степенью дис­персности капель воды, вязкостью нефти и другими параметрами, влияющими на скорость расслоения водонефтяных эмульсий. Ре­шающее влияние на увеличение производительности отстойных ап­паратов при прочих равных условиях оказывают технологические приемы, направленные на степень укрупнения капель пластовой воды перед отстоем эмульсии. При осаждении большого числа капель ско­рость стесненного падения w определяется не только параметрами, входящими в выражение закона Стокса, но и соотношением объемов фаз эмульсии. На основе экспериментальных исследований стесненного осаждения предложена учитывающая этот фактор эмпи­рическая зависимость, которая после некоторых преобразований мо­жет быть представлена следующим образом:

, (7.20)

Порядок расчета числа аппаратов для ступени обезвоживания по номограмме рис. 7.22, задаваясь размером капель на выходе из каплеобразователя и вязкостью нефти, определяют точку пересече­ния перпендикуляра, восстановленного от значения m_н с кривой для заданного диаметра капель (точка I). Проводя от полученной точки вправо горизонталь до кривой, соответствующей выбранному объему отстойного аппарата, получаем точку II. Перпендикуляр из этой точ­ки на ось Q дает величину производительности отстойника выбран­ного объема Q_пр.

Поправка на стесненные условия осаждения К_ст, учитывающая обводненность поступающего в отстойники сырья, берется на вспомо­гательном графике Г номограммы рис. 7.22. Окончательно произво­дительность определяется как

.

Необходимый тип отстойника выбирают, исходя из произво­дительности аппаратов, размеров площади для их установки и других факторов. Число отстойников определяют по формуле

.

Порядок расчета отстойных аппаратов для ступени обессоливания такой же, как и для ступени обезвоживания. При этом учиты­ваются размеры капель, которые могут существовать в потоке на вы­ходе из секции ступени обессоливания. Для обеих ступеней предпо­лагается использование одного резервного отстойника, обвязка кото­рого позволяет подключить его при необходимости как к ступени обезвоживания, так и к ступени обессоливания.

.

При получим отсюда следует, что . Другими словами, один аппарат радиусом R может быть заменен батареей труб малого диаметра такой же длины при условии, что сумма радиусов этих труб будет равна величине радиуса большого отстойника. Это открывает путь к созданию малогабарит­ных, транспортабельных и неметаллоемких отстойных аппаратов. Естественно, что увеличение производительности отстойных аппара­тов связано с необходимостью изменения гидродинамического ре­жима потока и возрастанием скорости движения жидкости в них вплоть до значений, характеризующих турбулентный поток. Факто­ром, ограничивающим производительность отстойных аппаратов с правильно выбранными гидродинамическими характеристиками, яв­ляется величина поперечных пульсационных составляющих скоро­сти, действующих против сил гравитации.

Длина отстойного аппарата, на которой может быть завершен процесс расслоения эмульсии при ламинарном режиме движения, определяется выражением

,

Для осаждения капель на дно трубчатого отстойника из пото­ка, движущегося в турбулентном режиме, необходимая длина аппа­рата определяется выражением

На рис. 7.24. представлена зависимость длины аппаратов раз­личного диаметра от размера капель воды, необходимой для расслоения турбулентного потока эмульсии, характеризуемого числом Рейнольдса 10000 при вязкости нефти 0,044 П.

Расчеты показали, что блочный трубчатый комплекс, вклю­чающий двухсекционный каплеобразователь и отстойник с расшири­телем производительностью 1 млн.т/год весит 25 т. Серийные от­стойные аппараты, работающие в аналогичных условиях с такой же суммарной производительностью, весят 144 т, т.е. в 5 раз больше. Экономия внедрения одного трубчатого отстойника с каплеобразователем (при производительности 1 млн.т/год) очень велика.

Увеличение производительности существующей отстойной аппаратуры может быть достигнуто также путем использования пре­имуществ, присущих как объемным, так и трубчатым отстойником (рис.7.25.). К преимуществам объемных аппаратов следует отнести возможность их использования одновременно в качестве распредели­тельного устройства и каплеобразователя, а также расслаивающей емкости, пригодной для отбора нефти и воды в больших количествах. Качество воды в этом случае таково, что нередко ее можно закачи­вать в пласт без дополнительной очистки. Преимущества трубчатых аппаратов обусловлены их низкой металлоемкостью, простотой мон­тажа, удобством обслуживания. Создание комбинированных аппара­тов предусматривает совместный монтаж трубчатых и объемных элементов в такой комбинации, которая отвечает поставленным тех­нологическим задачам. Например, несколько трубчатых отстойников с каплеобразователями могут быть сблокированы с одним отстойни­ком большого объема и включены в него как в разделительную ем­кость.

Для решения этой проблемы целесообразно использо­вать в качестве аппаратов предварительного сброса воды часть или всю отстойную аппаратуру первой ступени обессоливающих устано­вок, снабженную каплеобразователями.

В последнем случае должно быть достигнуто достаточно глубокое обезвоживание нефти, позво­ляющее осуществить ее обессоливание на последующих ступенях. При этом транспортирование эмульсии с промысла осуществляется по схеме, предусматривающей ее перекачку непосредственно на ус­тановку, минуя резервуары предварительного сброса. Имеющаяся отстойная аппаратура и дренажная система установок в этом случае должны быть пригодны для сброса всего объема воды, поступающей на узел с нефтью. Узел предварительного сброса воды в этом случае из набора промыслового оборудования исключается.

В целом перспективы увеличения производительности от­стойных аппаратов, создания на этой основе блочного малогабарит­ного оборудования для подготовки нефти и воды высокой производитель­ности и низкой металлоемкости, а также получение чистых дренаж­ных вод непосредственно из технологических аппаратов подготовки нефти связаны с соблюдением следующих технологических принци­пов:

— укрупнение капель пластовой воды, вплоть до расслоения потока на нефть и воду в процессе продвижения эмульсии от скважин до отстойной аппаратуры и использование для этих целей промысло­вых систем сбора и встроенных каплеобразователей;

— снижение турбулентности потока по направлению движения эмульсии к отстойной аппаратуре;

— осуществление торцевого распределенного в плане ввода и отбора нефти в отстойных аппаратах;

— обвязка отстойной аппаратуры по схеме возврата дренаж­ных вод в головную часть процесса для первичной очистки и деэмульсации нефти и ее эксплуатация в режиме оптимального контро­ля.

Источник